서 론
문화재는 외부 충격에 매우 약한 재질 특성을 보이는데, 종교적․예술적․기술적 측면 등의 다양한 이유로 파손 시 수 리복원을 통해 대상 문화재의 생명을 다시금 연장해왔다. 그 중 우리나라 도자기의 경우 기원전 4000년경의 갈머리 유적 출토 토기(Ahn et al., 2003)와 안성 양기리 출토 토기 (Park, 2008), 평택 대추리 출토 대형옹관(Cho et al., 2010) 등에서 이른 시기 수리복원의 흔적이 보고된 바 있다.
과거에는 동물이나 식물에서 추출한 달걀흰자나 역청, 송진 등의 접착제나 석회, 백반 등의 무기물 충전제와 같은 천연재료 등이 주로 사용되었다. 1980년대 이후에는 보존 처리 전문가의 국외연수를 통해 보존과 감상의 두 요소를 고려한 신개념의 수리기법이 국내에 도입되었다. 일부는 석고를 복원재료로 사용한 사례도 있으나 대부분의 경우 Epoxy계, Cellulose계, Acrylic계, Cyanoacrylate계, Polyurethane계 수지 등 합성수지를 사용한 수리복원이 이루어졌다.
특히 Epoxy계 수지는 문화재 보존 분야에서 접착제 및 복원재료로 활용빈도가 가장 높은 편으로 나타났는데, 주 재료에 각종 첨가제와 안료를 혼합하여 단면접착 및 결손 부의 형태복원을 실시하였다(Lee and Ahn, 2008; Yang and Seo, 2011). Epoxy계 수지는 19세기 후반부터 생산이 시작되었는데, 1939년에 스위스에서 치과학 분야의 적용 을 위해 상업적으로 사용하였고, 1945년에 Ciba에 의해 접 착제로 개발되었다. 문화재 보존 분야에서는 금속, 도자기, 유리, 스테인드글라스, 별갑(鼈甲), 광물, 회화의 접착제, 목재와 금속의 접착제 및 경화제, 금속과 석재의 표면코팅 제, 결손부의 메움재 등으로 폭넓게 활용되었다(Down, 2015).
1980년대 이후 국내에서 Epoxy계 수지에 의한 대표적 문화재 복원 사례를 살펴보면, 금령총(金鈴塚) 출토 국보 제91호 도기기마인물형명기(陶器騎馬人物形明器), 황남 대총(皇南大塚) 남분 출토 국보 제193호 봉수형유리병(鳳 首形琉璃甁), 보물 제1359호 감은사지 동삼층석탑 사리장 엄구(感恩寺址 東三層石塔 舍利莊嚴具), 국보 제53, 54 호 구례 연곡사 동승탑․북승탑(求禮 鷰谷寺 東僧塔․北僧 塔), 대성동(大成洞) 88호분 출토 골제 빗 모양 장신구 등 이 보고된 바 있다. 수리복원에 적용된 Epoxy계 수지의 성 상은 액상형과 페이스트형이며, 경화속도에 따라 속(速)경 화형과 일반 경화형으로 구분된다. 또한 성능개선을 위한 첨가제로는 도자기, 유리, 금속, 석재, 골제 문화재의 재질 특성에 따라 Microballoon, 규조토, 카올린, 탈크, 티타늄 및 각종 무기안료, 대상문화재와 동질의 분말(토분 및 석 분) 등을 사용하였다(Table 1).
Table 1
Repair and restoration cases of cultural heritage in Korea
Epoxy계 수지의 기존 연구동향 조사결과, 국내에서는 산성용액(Shim, 1998; Kim et al., 1999) 및 자외선 단파장 (Lee, 2002 ; Yoon, 2004; Nam, 2007)에 의한 고분자 수지 의 해중합 등 노화 메커니즘 연구가 주를 이루었다. 김태규 등은 온도 열화 시험에서 알루미늄과 Epoxy계 수지 이종 재료 간의 접착강도 향상을 위해 Emery paper, Polishing 및 Chemical etchant에 의한 표면처리 후 접착특성 평가를 위해 인장시험과 피로시험을 진행하였다(Kim et al., 1998). 김종학 등은 Epoxy계 수지 경화제가 질량변화 및 흡수량 에 미치는 영향을 고찰하였고, 열적․기계적 특성 평가를 위 해 유리전이온도와 전단접착강도를 분석하였다(Kim et al., 2005). 임경범 등은 몰드변압기용 Epoxy계 수지의 온 도 열화 특성을 고찰하기 위해 접촉각, 표면저항률 및 X-선 광전자분광법(XPS)을 사용하였다(Lim et al., 2008). 황영은 등은 복합적 환경인자의 영향에 의한 접착제의 기계적 특 성 및 화학구조 변화를 파악하기 위해 적외선분광분석법 (ATR FT-IR)을 사용하였다(Hwang and Yoon, 2011). 그 외 Epoxy계 수지의 물성개선과 관련해 첨가제의 혼합비율에 따른 기계적 특성 및 열팽창 계수 조절에 관한 연구(Choi et al., 2011; 2012)가 이루어졌고, 문화재 적용성 연구의 일환으로 도자기 복원 재료의 요구 특성(Nam et al., 2012) 및 저황변․저수축․가역성이 우수한 Epoxy계 수지, Urethane계 수지, Polyvinyl Butyral 메움제 등 접착제의 신개발 연구 가 병행된 바 있다(Han et al., 2009, 2010; Park, 2010; Kim et al., 2014).
한편 국외에서는 Epoxy계 수지의 노화 메커니즘 및 기 존 접착제의 단점보완을 위한 신개발 접착제 연구가 보다 이른 시기부터 진행되었다. 산업분야에서는 물리적 특성 과 기계적 특성에 대한 연구들이 큰 비중을 차지하였으나, 비스페놀 A 수지의 광화학적 황변의 원인규명을 위한 연 구들도 단계적으로 진행되었다(Tennent, 1979; Grassie et al., 1985a; 1985b; 1985c; 1986a; 1986b). 그중 주목되는 연 구는 캐나다 CCI(Canadian Conservation Institute)의 접 착제 프로젝트로, 유리보존을 위해 황변에 안정한 접착제 를 찾기 위해 상업적으로 시판되는 55개 Epoxy계 수지에 대하여 장기간의 단계적 연구를 수행하였다. Thermochemical accelerated aging 실험결과, 열 가속에 의한 황변을 예측 하기 위해 아레니우스 방정식이 도입되었으나, 수명예측 의 부분편차를 극복하기 위한 교차검정이 향후 중요한 과 제로 대두되었다(Down, 1984a). Natural dark aging(22℃, ~45%RH) 실험결과, 실험실 상온에서의 황변은 시간의 함 수보다는 경화제의 종류에 의존하며, Modified amine 경 화제를 가진 Epoxy계 수지가 황변에 가장 안정하였다(Down, 1984b). High-intensity light aging 실험에서는 Xenon arc 내후성 시험기로 가속조건을 구현하였으며, Hxtal NYL-1 과 Epo-Tek 301-2가 황변에 가장 안정한 것으로 보고하였 다(Down, 1986). 그 외 현장 작업자의 다양한 요구를 반영해 AralditeⓇ 2020 (Ciba-Geigy)과 Fynebond (Fyne conservation services) 등의 신개발 접착제가 잇따라 개발되었다(Down, 1984; Tennent, 1991).
앞서 살펴본 바와 같이 국내 ․ 외 관련 연구진들에 의해 Epoxy계 수지와 관련된 다양한 연구들이 오랜 기간 수행 되었다. 하지만 기존 연구의 대부분은 대상 재료의 노화 메 커니즘 및 물성 개선에 관한 것들로 장기적 관점의 수명 연 구는 상대적으로 미흡한 실정이다. 이에 본 실험에서는 산 업분야에서 신뢰성 평가기법으로 사용되는 KS A 5608에 의 해 속(速)경화형 Epoxy계 수지인 AralditeⓇ rapid의 열화 특성을 연구하여 향후 열화속도 및 수명예측 자료로 활용 하고자 한다.
연구방법
2.1. 실험재료
본 연구에서는 문화재 복원용 속(速)경화형 Epoxy계 수 지의 수명 연구를 위해 AralditeⓇ rapid를 대상 시료로 선 정하였다. 상기 시료는 국립문화재연구소의 설문조사 및 수리복원 사례 조사 결과, 도자기, 유리, 금속 문화재의 수 리복원 시 접착제로 활용빈도가 높은 것으로 나타났다 (National Research Institute of Cultural Heritage, 2012). 실 험에 사용된 Epoxy계 수지는 Diglycidyl Ether of Bisphenol A (DGEBA)이며, 경화제는 Formulated Polyamine이다. 시료의 화학 구조식을 Figure 1에, 화학 조성 및 물성을 Table 2에 나타내었다.
Figure 1
Chemical structure. (A) Diglycidyl ether of bisphenol A (DGEBA), (B) 1-(Dimethylaminoethyl)-4-methylpiperazin, (C) N(3-Dimethylaminopropyl)-1,3-propylenediamine.
Table 2
Properties of AralditeⓇ rapid (Bostik Findley, 2000; 2002; 2004; Huntsman, 2011)
2.2. 분석방법
2.2.1. 가속열화시험 설계
본 실험에서는 KS A 5608의 가속열화시험(Accelerated degradation test) 기법에 근거해 대상 시료의 수명연구를 진행하였다. 시료로 선정된 AralditeⓇ rapid는 문화재 보존 분야에서 주로 접착제로 사용되므로, 접착특성(인장전단 접착강도)을 수명평가항목으로 선정하였다. 또한 첨가제 혼합을 통해 복원재료로 적용하는 사례도 있어, 내구성(인 장강도) 및 광학특성(색차, 광택도)을 추가 평가항목으로 선정하였다. 가속 스트레스의 종류는 온도 단일 스트레스 를 적용하였으며, 스트레스 인가방법은 일정 스트레스를 선택하였다. 가속조건은 열안정성 및 가속효과를 상호 고 려하여 온도에 의한 3수준 시험(40, 50, 60℃)으로 설계하 였고, 가속방법은 열화 특성에 의한 판정가속을 사용하였 다. 실험 중 시편거치에 따른 실험편차를 최소화하기 위해 폴리카보네이트 시편거치대 및 폴리프로필렌 완충시트를 고안하였다. 시편채취 주기는 JIS C 5003을 기본 주기로 하여 0, 240, 504, 1,008, 2,016, 4,320, 8,640, 12,624시간 으로 설정하였다. 실험 중 내부습도는 항온항습 챔버(TH-I, JEIO TECH, Korea)를 이용해 상대습도 50%로 제어하였 다(Figure 2, Table 3).
2.2.2. 내구성 분석
내구성 중 인장강도는 KS M ISO 527-3에 준해 실험하 였다. 대상 시료가 문화재 보존 분야에서 주로 접착제로 사 용되는 점을 감안하여 보다 가속효과가 높은 두께 1 mm 이하의 필름시트를 제작하였다(Figure 2A-1). 시편제작의 1단계는 계면분리가 용이한 테프론 코팅판(300×450×15 mm)에서 자동코팅기(QRACM-501, QURO, Korea)와 조 절식도포구(QRAA-501, QURO, Korea)를 이용해 필름시 트를 제작하였다(Figure 3A). 2단계는 제작된 필름시트를 공압식 시편절단기(QRAPSC-501, QURO, Korea)와 금속 재질의 틀칼을 이용해 권장규격의 형태와 치수로 시편을 절단하였다(Figure 3B). 권장규격은 경질시트용 Epoxy계 수지에 대응되는 KS M ISO 527-3(1B형)을 적용하였다. 인장강도 시편은 5개씩 제작한 후, 만능재료시험기(AG-X plus, Shimadzu, Japan; 시험속도 1 mm/min, 로드셀 20,000 N, 지간거리 115 mm)로 측정하였다.
2.2.3. 접착특성 분석
접착특성 중 인장전단 접착강도는 KS M 3734에 준해 실험하였다. 피착재는 도자기 및 벽돌 계면에서의 적용성 을 상호 고려해 옹기토를 태토로 전기가마를 이용해 1,10 0℃에서 산화소성으로 제작하였고, 접착단면의 균일한 표 면상태 확보를 위해 최종단면을 연삭공정을 통해 평면 가 공하였다(Figure 2A-3). 또한 피착재의 끝단에 동일 재질 의 지지체를 부착하여 인장 실험 중 발생 가능한 응력 불균 형을 최대한 보정하였다. 접착제의 평균 도포량은 0.03 g 으로 정량하였고, 접착단면의 수평유지를 위해 특수 제작 한 아크릴 수평판 및 테프론 지지대를 사용하였다. 피착재 는 100×25×10 mm, 지지체는 25×25×10 mm, 접착 면적 은 12.5×25 mm의 크기로 3~5개씩 제작한 후, 만능 재료 시험기(AG-X plus, Shimadzu, Japan; 시험 속도 1 mm/min, 로드셀 20,000 N)로 측정하였다. 접착특성 분석은 문화재 적용성을 고려해 최적 설계된 국립문화재연구소의 대상 분석기기 및 인장 그립을 사용하였다.
2.2.4. 광학특성 분석
광학특성 중 색차는 KS A 0063, 광택도는 KS L 2405 에 준해 실험하였다. 시편은 50×50×7 mm의 크기로 5개씩 제작하였고(Figure 2A-2), 색차계(Spectroguide, BYK Gardner, Germany) 및 광택도 측정기(MG268-F2, KSJ, China)로 분 석하였다. 색차는 L*a*b* 표색계에 의해 가속열화시험 전과 후의 색차(ΔE*ab)를 산출해 비교하였고, 광택도는 DIN 67530 에 의해 저광택에서 고광택까지 동시 측정이 가능한 세 각도 (20, 60, 85°) 광택기를 사용하여 최적 측정각을 비교하였다.
2.2.5. 유리전이온도 분석
유리전이온도는 시차주사열량계(Pyris 1 DSC, Perkin-Elmer, U.S.A. : 승온 속도 5℃/min, 온도 범위 –10∼200℃, 분위 기 N2)로 분석하였다. 분석 시료의 양은 시료채취에 따른 실험편차를 줄이기 위해 10 mg 내외로 통일하였고, 시료 가 지닌 열 이력을 제거하기 위해 2회 이상 반복 측정 후 2차 Heating의 결과 값을 사용하였다. 유리전이온도는 Total heat flow가 변화하기 시작하는 온도와 변화가 끝나는 온 도의 중간 값으로 결정하였다.
2.2.6. 열중량 분석
중량감소율은 열중량분석기(TGA 2950, TA Instrument, U.S.A. : 승온속도 10℃/min, 온도범위 RT~800℃, 분위기 N2)로 분석하였다. 열분해온도는 가속수준 및 고분자의 열 분해율을 상호 고려하여 T-10(10% 무게감소시의 Td)을 산 출하여 비교하였다.
2.2.7. 화학발광 분석
화학발광량은 Chemiluminescence (CLA-FS3, Tohoku Electronic Industrial Co.Ltd., Japan)로 분석하였다. 분석 시료는 50×50×1 mm의 크기로 제작하였고, 시험분위기는 대기환경을 고려하여 산소분위기로, 분석온도는 50℃의 온도로 열적평형을 유지한 후 분자 내 캐리어의 탈트랩으 로 인한 발광량을 검지하여 발광횟수(CL count)로 표시하 였다.
결 과
3.1. 내구성
파손된 문화재의 복원부에는 인장, 압축, 전단 변형이 복합적으로 작용하는데, 대형 문화재의 동체부나 저부 등 큰 하중이 집중되는 곳은 수직 응력인 압축 응력의 영향이 크다. 문화재 복원용 속(速)경화형 Epoxy계 수지의 경우 형태복원을 위한 복원재료 보다는 단면접착을 위한 접착 제로 주로 사용되므로, 수직 응력 중 압축 응력보다는 인장 응력이 보다 중요한 변수로 작용할 수 있다. 따라서 본 실 험에서는 대상 시료의 내구성을 경화 후 인장강도로 평가 하였다.
인장강도 데이터에 선형, 지수, 거듭제곱, 로그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으며, 결정계수(R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선정하였다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(지수 모델) 분석결과, 인장강도는 0∼12,624시간 구간에서 감소하는 경향성을 보였는데, 4,320시간까지는 유지 또는 소폭 증가하다가 그 이후에는 급격히 감소하였다. 회귀 방정식은 40℃가 y = 45.059e-2E-05x, 50℃가 y = 41.692e-2E-05x, 60℃가 y = 40.147e-2E-05x로 나 타나 온도증가에 따라 회귀선의 기울기가 낮아졌다.
인장강도(N/mm2)는 실험 전 28.831~46.657(평균; 40.843)에서 가속열화시험 12,624시간 종료 후 40℃가 24.166~39.170 (평균; 34.161), 50℃가 20.006~42.004(평 균; 32.409), 60℃가 14.026~42.812(평균; 32.385)로 분석 되어 인장강도 변화율은 40℃가 -16.36%, 50℃가 -20.65%, 60℃가 -20.71%로 나타났다. AralditeⓇ rapid는 최대 20.71%의 인장강도 감소가 나타나 내구성의 열화가 발생하였다(Figure 4A).
3.2. 접착특성
복원된 문화재의 접착계면에 외부 응력이 작용할 경우 수직 응력과 더불어 전단 응력에 의한 단면 파괴가 주로 발 생한다. 따라서 본 실험에서는 대상 시료의 접착특성을 경 화 후 인장전단 접착강도로 평가하였다.
인장전단 접착강도 데이터에 선형, 지수, 거듭제곱, 로 그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으며, 결정계수 (R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선정하였다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(로그 모델) 분석결과, 인 장전단 접착강도는 0∼12,624시간 구간에서 서서히 감소 하였고, 회귀 방정식은 40℃가 y = -0.075ln(x) + 3.4195, 50℃가 y = -0.064ln(x) + 3.531, 60℃가 y = -0.066ln(x) + 3.7448로 나타나 온도증가에 따른 특성변화는 미비하였다.
인장전단 접착강도(N/mm2)는 실험 전 3.095~4.724(평 균; 3.857)에서 가속열화시험 12,624시간 종료 후 40℃가 2.381~ 3.251(평균; 2.958), 50℃가 2.871~3.615(평균; 3.273), 60℃가 3.196~3.668(평균; 3.377)로 분석되어 실 험 전 대비 접착강도 변화율은 40℃가 -23.30%, 50℃가 -15.15%, 60℃가 -12.44%로 나타났다. AralditeⓇ rapid는 최대 23.30%의 접착강도 감소가 나타나 접착특성의 열화 가 발생하였으나 특성 변화는 비교적 작았다(Figure 4B).
3.3. 광학특성
문화재의 복원에 있어 과거에는 형태를 유지하고 보수 하는데 중점을 두었다면, 현재는 형태, 색감, 문양 등의 적 극적인 복원으로 한층 전시 효과를 높이고 있다. 특히 유약 층이 존재하는 도자기류와 같이 고유의 발색이 특징인 문 화재들은 복원 재료와 대상 유물의 광학특성이 향후 보존 처리 방침을 수립하는 척도가 된다(Lee and Ahn, 2008). 따라서 본 실험에서는 대상 시료의 광학특성을 색차 및 광 택도로 평가하였다.
광학특성 중 색차는 색차 데이터에 선형, 지수, 거듭제 곱, 로그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으며, 결정 계수(R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선정하였 다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(거듭제곱 모델) 분석 결과, 색차는 0∼12,624시간 구간에서 증가하였고, 회귀 방정식은 40℃가 y = 0.0189x0.6657, 50℃가 y = 0.0278x0.6426, 60℃가 y = 0.0279x0.701로 나타나 온도증가에 따라 회귀선 의 기울기가 높아졌다. 가속열화시험 12,624시간 종료 후 의 색차(ΔE*ab)는 40℃가 6.05, 50℃가 4.46, 60℃가 9.62 로 분석되었다. 미국국가표준국(N.B.S.)의 색차 평가등급 판정결과, 모든 온도조건(40, 50, 60℃)에서 Appreciable (ΔE*ab : 3.0~6.0)이상으로 색상안정성은 취약하였다(Figure 5A).
광학특성 중 광택도는 광택도 데이터에 선형, 지수, 거 듭제곱, 로그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으며, 결정계수(R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선정 하였다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(선형 모델) 분석 결과, 광택도는 0∼12,624시간 구간에서 감소하였다. 회 귀 방정식은 40℃가 y = -0.0023x + 80.117, 50℃가 y = 0.0003x + 84.664, 60℃가 y = -0.002x + 86.396로 나타나 40℃와 60℃의 경우 회귀선의 기울기가 낮아졌고, 50℃의 경우 회귀선의 기울기가 높아졌다. 광택도는 실험 전 87.12에서 가속열화시험 12,624시간 종료 후 40℃가 60.28, 50℃가 92.84, 60℃가 69.45로 분석되어 광택도 변 화율은 40℃가 –30.81%, 50℃가 6.56%, 60℃가 –20.28% 로 나타났다. AralditeⓇ rapid는 최대 30.81%의 광택도 감 소가 발생하여 광택안정성은 취약하였다(Figure 5B).
3.4. 열중량 분석
고분자는 열열화나 광열화가 진행되면 서서히 저분자 화하는 경향이 있다. 고분자가 열열화에 의해 분자자체에 해중합을 일으켜 분자량이 낮아지면 열분해온도(Td)는 저 온 쪽으로 이동하는 경향을 보이는데, 분해온도가 분자량 에 의존하는 해중합 고분자의 경우에는 T-10(10% 무게감 소시의 Td)과 수평균 분자량의 상관관계의 신뢰성이 높은 것으로 보고된다(Kim, 2006). 본 실험에서는 가속 조건에 따른 대상 시료의 열화 특성을 파악하기 위해 열중량 분석 으로 시료의 중량감소율 및 열분해온도(T-10)를 분석하였다.
가속열화시험 전 AralditeⓇ rapid의 열중량 분석결과, 약 300℃ 이후부터 열분해가 시작되었고, 370.26℃에서 열분해가 가장 큰 것으로 나타났다. 중량감소율 분석결과, 0~60℃ 구간에서는 0.26%(중량감소량; 0.0057 mg), 0~100℃ 구간에서는 1.22%(중량감소량; 0.0271 mg), 0~300℃ 구간에서는 5.99%(중량감소량; 0.1336 mg), 0~800℃ 구간에서는 86.33%(중량감소량; 1.9240 mg)로 나타났다(Figure 6A).
열분해온도(T-10) 데이터에 선형, 지수, 거듭제곱, 로그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으며, 결정계수(R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선정하였다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(거듭제곱 모델) 분석결과, 열분해 온도(T-10)는 0∼12,624시간 구간에서 감소하였고, 회귀 방정식은 40℃가 y = 23.199x0.0182, 50℃가 y = 23.271x0.0269, 60℃가 y = 23.204x0.0334로 나타나 온도증가에 따라 회귀 선의 기울기가 높아졌다(Figure 6B).
선행연구에서는 DGEBA/아민 Epoxy계 수지의 경우 온도 증가에 의해 표면 열화가 발생할 수 있으며, 이에 따 른 질량 감소 및 유리전이온도의 증가를 보고하였다(Kim et al., 2006). 또한 열화 온도의 증가에 따른 탄소 결합의 파괴로 인해 급격한 표면 산화를 유발할 수 있는 위험성에 대해서도 언급한 바 있다(Lim et al., 2008).
3.5. 유리전이온도 및 화학발광 분석
AralditeⓇ rapid의 열분해온도(T-10) 분석결과, 가속열 화시험의 진행에 따라 대상 시료의 열분해온도(T-10)는 감 소하였지만, 온도증가에 따라 회귀선의 기울기가 높아졌 다. 이러한 실험결과의 이해를 위해 시차주사열량계로 대 상 시료의 유리전이온도를 분석하였다.
AralditeⓇ rapid의 유리전이온도 데이터에 선형, 지수, 거듭제곱, 로그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으 며, 결정계수(R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선 정하였다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(거듭제곱 모 델) 분석결과, 유리전이온도는 0~12,624시간 구간에서 증 가하였다. 회귀방정식은 40℃가 y = 23.199x0.0182, 50℃가 y = 23.271x0.0269, 60℃가 y = 23.204x0.0334로 나타나 온도 증가에 따라 회귀선의 기울기가 높아졌다. 유리전이온도 는 실험 전 23.34에서 가속열화시험 12,624시간 종료 후 40℃가 42.71, 50℃가 43.04, 60℃가 44.41로 분석되어, 실험 전 대비 유리전이온도의 증가량은 40℃가 82.99%, 50℃가 84.40%, 60℃가 90.27%로 나타났다(Figure 7A).
시료의 유리전이온도는 12,624시간까지 서서히 증가하 는 것으로 나타났는데, 이는 온도 효과로 인해 Epoxy계 수 지가 3차원의 치밀한 망상 고분자를 형성하였기 때문으로 판단된다. 선행연구에서는 Epoxy계 수지의 경우 상온경화 후 일정시간 환경 인자에 노출되었을 때, 미 반응된 Epoxy 그룹의 가교결합 증가로 2차 경화반응이 진행되어, 이에 따른 기계적 물성증가가 발생할 수 있다고 보고된 바 있다 (Meyer et al., 1995; Frigione et al., 2006).
일반적으로 화학발광은 전자이동 및 과산화물의 분해 에 의해 나타난다. 고분자의 열화는 라디칼 반응이 산소를 사이에 두고 연쇄적으로 진행하는 자동산화 반응에 의해 일어난다. 이러한 고분자의 열화 시에 생성되는 산화물로 부터 극 미약한 빛이 방사되기 때문에 이 화학발광의 거동 을 해석함으로써 고분자의 열화정도를 평가할 수 있다 (Osawa et al., 1988; Setnescu et al., 1998). 본 실험에서는 가속 조건에 따른 대상 시료의 열화 특성을 파악하기 위해 화학발광 분석으로 시료의 화학발광량을 분석하였다.
AralditeⓇ rapid의 화학발광분석 데이터에 선형, 지수, 거듭제곱, 로그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으 며, 결정계수(R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선 정하였다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(로그 모델) 분 석결과, 실험시작 후 7,200초(2시간)까지 CL intensity 누 적총량(count/sec)은 0~4,320시간 구간에서 감소하였다. 회귀방정식은 40℃가 y = -2E+05ln(x) + 5E+06, 50℃가 y = -3E+05ln(x) + 5E+06, 60℃가 y = -3E+05ln(x) + 5E+06로 나타나 온도증가에 따라 회귀선의 기울기가 낮아 졌다. CL intensity 누적총량(count/sec)은 실험 전 4,628,822에서 가속열화시험 4,320시간 종료 후 40℃가 2,767,799, 50℃가 2,137,333, 60℃가 2,088,237로 분석 되어, 40℃에 비해 50℃와 60℃의 경우 CL intensity 누적 총량의 감소가 비교적 큰 것으로 나타났다(Figure 7B).
고분자는 열 및 방사선 등의 외부에너지가 가해지면, 결 합구조에 따라 분해반응으로 인한 사슬절단 또는 가교반 응이 발생할 수 있는데, AralditeⓇ rapid의 열중량 분석결 과와 유리전이온도 및 화학발광분석 결과를 미루어 볼 때 사슬절단 보다는 가교반응이 더욱 우세한 것으로 판단된 다(Yoshino et al., 1996; Takahara et al., 2006).
3.6. 적외선분광 분석
본 실험에서는 가속 조건에 따른 대상 시료의 열화 특성 을 파악하기 위해 적외선 분광 분석을 실시하였고, Mid IR 영역에서 일반적으로 검출되는 비스페놀 A형 Epoxy계 수 지(DGEBA)의 특성밴드를 중심으로 화학 구조 변화를 조 사하였다(Theophanides, 2012). FT-IR에 의한 적외선 분광 분석 결과, AralditeⓇ rapid는 모든 온도조건(40, 50, 60℃) 에서 노출시간이 길어질수록 3,390 cm-1 영역 O-H, 2,965- 2,873 cm-1 영역 C-H 결합피크의 세기가 증가하는 것으로 나타났다. 그러나 비스페놀 A형 Epoxy계 수지의 지표밴 드인 831 cm-1 영역 oxirane group의 C-O-C stretching, 915 cm-1 영역 oxirane group의 C-O stretching, 3,057 cm-1 영역 oxirane ring의 C-H stretching의 결합피크의 위치와 세기가 큰 변화가 없어 화학구조의 변화는 발생하지 않았 으며, Epoxy계 수지의 경화반응이 완전히 종료되지 않은 것으로 판단된다(Figure 8).
3.7. 수분투과도 분석
고분자 필름의 투과도는 고분자의 밀도, 분자량, 결정 도, 연신도, 가교도, 가소제의 종류와 량, 온․습도, 필름의 제조방법, 첨가제의 종류와 량, 필름의 두께 등에 의해 복 합적으로 영향을 받는 것으로 보고된다(Michaels and Bixler, 1961). 본 실험에서는 가속 조건에 따른 대상 시료의 열화 특성을 파악하기 위해 기체투과특성 중 수분투과도를 분 석하였다.
AralditeⓇ rapid의 수분투과도 데이터에 선형, 지수, 거 듭제곱, 로그 모델을 적용하여 회귀 모형을 추정하였으며, 결정계수(R2)이 가장 큰 모델을 최적 회귀 모형으로 선정 하였다. AralditeⓇ rapid의 최적 회귀 모형(거듭제곱 모델) 분석결과, 수분투과도는 0~12,624시간 구간에서 증가하였 다. 회귀 방정식은 40℃가 y = 8.8613x0.0981, 50℃가 y = 9.2021x0.1109, 60℃가 y = 10.022x0.0696로 나타나 온도증가 에 따라 회귀선의 기울기가 낮아졌다. 수분투과도는 실험 전 9.4231에서 가속열화시험 12,624시간 종료 후 40℃가 16.2353, 50℃가 25.4779, 60℃가 18.6444로 분석되어, 실험 전 대비 수분투과도의 증가량은 40℃가 72.29%, 5 0℃가 170.38%, 60℃가 97.86%로 나타났다.
본 실험에 사용된 수분투과도 분석기(PERMATRAN-W 3/33, MA, MOCON, U.S.A.)는 1 cm2의 분석면적을 기준 으로 0.25~500 g/m2․day의 검출한계를 지닌다. AralditeⓇ rapid의 경우 가속열화시험 12,624시간동안 수분투과도가 40℃의 경우 9.4231~40.8556(평균; 18.6189)로, 50℃의 경우 9.4231~38.5016(평균; 20.6031)로, 60℃의 경우 9.4231~21.5147(평균; 16.3870)의 범위에 분포하여 실험 시간의 증가에 따라 수분투과도는 증가하였으나 특성 변 화는 비교적 작았다(Figure 9).
고 찰
고분자의 분해는 초기에는 고분자 표면에서 발생하지 만, 시간이 경과하면서 색상이나 광택 또는 기계적 물성의 상실을 동반한다(Yoon, 2004). 본 실험에 사용한 Epoxy계 수지의 화학 조성 조사결과 주제는 비스페놀 A형이며, 경 화제는 상온 경화형인 지방족 아민계가 사용되었다. Epoxy계 수지와 같은 고분자 재료의 일반적인 분해 메커니즘은 다 음과 같다. 고분자의 사슬 중에 자유 라디칼이 생성되면 단 계(I)은 라디칼 개시제나 산화물, 단계(II)는 산소의 확산 속도, 단계(III)은 수소 원자의 존재, 단계(IV)는 자외선 (UV)과 열에 의해 영향을 받는 것으로 보고된다(Figure 10).
선행연구에서는 일반 경화형 Epoxy계 수지인 AralditeⓇ AY103-1/HY956의 경우 인장강도 및 압축강도는 34∼4 5℃에서 6,480시간까지 증가하였고, 인장전단 접착강도는 40∼60℃에서 4,320시간까지 감소하였다(Nam and Jang, 2015). 그러나 본 실험의 속(速)경화형 Epoxy계 수지인 AralditeⓇ rapid의 경우 40∼60℃에서 인장강도는 4,320 시간까지 유지 또는 소폭 증가하다가 그 이후에는 12,624 시간까지 급격히 감소하였고, 인장전단 접착강도는 12,624 시간까지 서서히 감소하였다. 인장강도는 최대 20.71%, 인 장전단 접착강도는 최대 23.30%의 강도감소가 나타나 내 구성 및 접착특성의 미약한 열화가 발생하였다.
적외선분광 분석 결과 산화에 의한 카르보닐의 증가 등 의 작용기 변화는 나타나지 않았고 오히려 에폭시 지표밴 드가 일정한 세기를 유지하는 것으로 나타났다. 반면 색차 의 경우 모든 온도조건(40, 50, 60℃)에서 Appreciable(Δ E*ab : 3.0~6.0)이상으로 색상 안정성은 취약하였고, 광택 도의 경우 최대 30.81%의 광택도 감소로 광택 안정성은 취 약하여 광학특성의 급격한 열화가 발생하였다.
이는 온도 가속에 의한 고분자의 표면 손상으로 광학특 성의 변화가 발생하였으나, 가교결합(Cross-linking)등 Epoxy계 수지 고유의 재료 특성으로 인해 인장 및 접착강 도 등의 기계적 물성이 유지 또는 강화되는 것으로 해석된 다. 즉 시간에 따른 고분자의 열화와 함께 경화반응이 지속 적으로 진행되고 있음을 의미한다. 열중량 분석결과 열분 해온도(T-10)는 감소하였지만, 유리전이온도의 증가 및 화 학발광량의 감소 결과를 고찰할 때 사슬절단 보다는 가교 반응이 더욱 우세한 것으로 판단된다.
속(速)경화형 Epoxy계 수지의 선행연구 결과 주제와 경 화제의 혼합 직후 130~140℃의 높은 경화반응열이 발생 하였고, 겔화가 진행되면서 거대망상구조가 형성되고 유 체상태에서 고체상태로 상전이가 진행되어 입자유동성이 급격히 낮아졌다. 인장강도, 압축강도 및 인장전단 접착강 도와 같은 기계적 특성은 일반 경화형에 비해 비교적 낮게 나타났지만, 화학구조 분석결과 비스페놀 A형 Epoxy계 수지의 지표밴드를 이루는 주요 결합피크의 위치와 세기 는 큰 변화가 없는 것으로 보고된다(Lee and Jang, 2016). 따라서 본 실험의 AralditeⓇ rapid 이외의 기타 속(速)경화 형 Epoxy계 수지 역시 온도 가속에 의한 열화 특성은 유사 한 거동을 보일 것으로 예측되나, 향후 보다 다양한 재료에 의한 추가실험을 통해 명확한 열화 특성 비교가 가능할 것 으로 판단된다.
각 온도별 인장전단 접착강도 시험편의 접착계면의 파 단면 분석결과, AralditeⓇ rapid는 모든 온도조건(40, 50, 60℃)에서 접착계면이 분리되는 부착파괴가 발생하지 않 고, 피착재의 응집파괴가 발생하여 복원재료로 사용된 접 착제의 기계적 강도가 피착재보다 강한 것으로 나타났다. 따라서 향후 복원재료와 피착재 간의 기계적 강도의 유사 성 보완을 위한 추가 연구가 필요하다. 이와 같은 결과를 미루어볼 때 대상 시료의 열적 특성(중량감소량, 열분해온 도, 유리전이온도)은 인장전단 접착강도의 성능변화에 일 정부분 관여하는 것으로 판단된다.
또한 피착재의 계면 특성 및 접착제의 기체투과특성(수 분투과도)도 접착성능에 중요인자로 작용할 수 있다. 접착 제와 피착재의 젖음성이 불충분할 경우 그 계면을 따라 수 분이 침투할 수 있다. AralditeⓇ rapid의 수분투과도 분석 결과, 실험 전 대비 수분투과도의 증가량은 40℃가 72.29%, 50℃가 170.38%, 60℃가 97.86%로 나타났다. 본 실험의 피착재와 같은 다공성 재질의 경우 공극특성(기공 형태, 기 공률, 기공 크기 등)이 수분 이동에 관여할 수 있으므로, 복 원완료 된 대상 문화재의 경우 접착계면의 수분침투로 인 한 접착강도의 저하 등 기계적 물성변화가 특히 주의된다 (Shaw, 1996).
결 론
본 연구는 KS A 5608에 의해 문화재 복원용 속(速)경 화형 Epoxy계 수지인 AralditeⓇ rapid의 온도 스트레스에 의한 열화 특성을 분석하였다.
내구성 분석 결과, 인장강도는 40~60℃의 온도 범위에 서 4,320시간까지 유지 또는 소폭 증가하다가 그 이후에는 12,624시간까지 급격히 감소하였다. 최적 회귀 모형(지수 모델)은 40℃가 y = 45.059e-2E-05x, 50℃가 y = 41.692e-2E-05x, 60℃가 y = 40.147e-2E-05x로 나타나 온도증가에 따라 회귀 선의 기울기가 낮아졌다.
접착특성 분석 결과, 인장전단 접착강도는 12,624시간 까지 서서히 감소하였고, 최적 회귀 모형(로그 모델)은 4 0℃가 y = -0.075ln(x) + 3.4195, 50℃가 y = -0.064ln(x) + 3.531, 60℃가 y = -0.066ln(x) + 3.7448로 나타나 온도증 가에 따른 특성변화는 미비하였다. 내구성 및 접착특성 분 석결과, 외부 응력 및 온도에 대한 안정성은 속(速)경화형 에 비해 일반 경화형 Epoxy계 수지가 우수하여, 형태 복원 과정에서 복원부의 강도 특성 및 응력 상태를 고려한 복원 재료의 신중한 선택과 적용이 요구된다.
광학특성 분석 결과, 색차는 40~60℃의 온도 범위에서 12,624시간까지 증가하였고, 최적 회귀 모형(거듭제곱 모 델)은 40℃가 y = 0.0189x0.6657, 50℃가 y = 0.0278x0.6426, 60℃가 y = 0.0279x0.701로 나타나 온도증가에 따라 회귀선 의 기울기가 높아졌다. 광택도는 12,624시간까지 감소하 였고, 최적 회귀 모형(선형 모델)은 40℃가 y = -0.0023x + 80.117, 50℃가 y = 0.0003x + 84.664, 60℃가 y = -0.002x + 86.396로 나타나 40℃와 60℃의 경우 회귀선의 기울기 가 낮아졌고, 50℃의 경우 회귀선의 기울기가 높아졌다. 광학특성 분석 결과, 색상 및 광택안정성은 취약한 것으로 나타나 형태 복원 후 색 맞춤 과정에서 광학특성의 안정성 향상을 위한 첨가제 혼합 등의 추가 연구가 필요하다.
열중량 분석결과, 열분해 온도(T-10)는 감소하였지만, 유리전이온도의 증가 및 화학발광량의 감소 결과를 고찰 할 때 사슬절단 보다는 가교반응이 더욱 우세하였다. 이와 같은 결과를 통해 볼 때 대상 시료의 열적 특성은 인장전단 접착강도의 성능변화에 관여하는 것으로 판단된다. 도자 기, 벽돌 및 석재와 같은 다공성 재질인 문화재의 경우 피 착재의 계면 특성 및 접착제의 기체투과특성(수분투과도) 이 접착성능에 중요인자로 작용할 수 있어 보존처리 후 항 온항습 및 전시조명 기준의 엄수 등 수장환경의 제어가 무 엇보다 중요하다.
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